1問題提出
經過半個多世紀，特別是四十多年改革開放，我國金屬制品行業取得了長足進步，鋼絲繩產能規模、結構品種、內在質量有力支持著國民經濟的持續快速發展，當今世界鋼絲繩制造第一大國地位已經形成，目前正在向鋼絲繩制造強國邁進。根據從事鋼絲繩生產技術工作數十年經歷，結合參與企業引進北美、歐洲等地鋼絲繩設計制造工藝技術和日常對國外鋼絲繩技術標準、鋼絲繩制造企業資料學習與思考，分析認為，國內企業欲做優做精鋼絲繩，還有不少功課要做細、做深。
2問題研究
2.1基礎理論研究要深
說鋼絲繩是鋼絲或股的螺旋組件，乃是對其組成單元的幾何形狀描述；說鋼絲繩是力的傳遞件，乃是對其最基本的功能描述；說鋼絲繩是柔性件，乃是對其相對剛性桿件的易彎曲性描述；說鋼絲繩結實，乃是對其使用不易發生突然斷裂的安全性描述；說鋼絲繩承載能力大，乃是對其相對其他等截面件的高承載
能力描述……。Python稱鋼絲繩是以進行力傳遞為
主要功能的一種非常復雜機械元件（Wire rope is a very complex machinery element which primary function is the transmission of tensile forces），這一表述除顯示鋼絲繩基本功能外，似乎也沒有說清楚鋼絲繩究竟是什么，但能站在認識機械高度上認識鋼絲繩，由此可見其表述的鋼絲繩并不簡單，這也符合實際。例1，將鋼絲（股）按照一定規律捻制成股（鋼絲繩）體現的是鋼絲（股）在股（鋼絲繩）中裝配關系，這種裝配關
系是一定幾何尺寸鋼絲（股）通過直線運動與圓周運動組成的復合運動而完成的。單股鋼絲繩中存在一次螺旋鋼緣、多股鋼絲繩中存在二次螺旋副，纜繩中存在三次螺旋鋼絞，研究銅絲繩受力就是研究鋼絲受力，不能寫出鋼螺旋曲線方程，則無法進行鋼線繩受力分析建校，對鋼絲端力學特性認識就不可
能深入，面螺旋曲線方程本身比較復雜，目前尚未看
到有資料寫出三次螺旋鋼紋曲線方程，異型膠鋼然繩中螺旋鋼絲曲線方程更是難寫（注：目前關于異型股鋼統繩結構參數設計似乎也沒右相對成熟的理
論指導）。例2，GB/T5972-2009《起重機鋼絞繩保養、維護、安裝、檢驗和報廢》規定相同工作制度下，對在老簡上單層前燒的單層股鋼絲繩，在相對圈
定長度上，允許最多可視疲勞斷數與鋼絲繩捻法
密切相關：同向捻時允許最多可視疲勞斷絞數約為交互挽時之半。如果不錯助研究鋼絲繩中二次螺旋
鋼絲曲車變化周期、轉角周期，對標準這一規定將難以解舞，因為熱法并不影響鋼絞端玻斷找力。另外，標準給出30d、6d長度鋼紋繩（注：d為鋼綸繩公稱
直徑。0d、6d長度鋼綸繩依次對應約5個、I個鋼
般繩捻距》上允許最多可視疲勞斷絞數并不存在
5：1的固定比例關系，如果不引人機械一可靠度予以
研究，對標準出現的這一現象也是無法解釋。例
3，相對交互捻，網向捻鋼紋繩具有耐房損能力強、柔
軟性線好、耐變勞性能優的捻法特點。常見資料對同向捻鋼絲繩耐磨損能力強定性分析比較請楚，而
對為什么柔軟性能好、翻疲勞性能優似乎說明不夠，甚至看不到分析。如果對銅絲繩中二次螺旋鍋線曲
率進行研究，則問題理論可解。前蘇聯能量化捻法對
鋼絲繩性能影響，對問題研究深度值得深思。例
4，WRCABRIDON、Diepa、Pythee等企業均對阻旋轉鋼絲繩分類，ISO17893：2004/Amd.1：2010（E）Sael wite ogpes-voeulbulry，designution and elessifieaticn Anmetsdmeant1也如此，且給出不同類別阻旋轉鋼絲到阻旋轉性能評價指標和確認方法。Designution：
A1023/A1023M-09 Stunadard Specification foar Stras-dod Carloa Steel Wire Ropes foe（Geisenul Purpases對不同類別阻旋轉鋼絲繩的結構進行了規定，而我國相關資料并未如此，帶來的最大問題是不能給其使用者合理選擇阻旋轉鋼蛇繩提供安全指南。如國內
港口門機曾經長期隨機標配l8×7類鋼絲繩.并設
計鋼紋繩和應力釋放器連接使用，但實踐中內層繩外逃或突然斷繩現象頻發。作為門機設計者概據國內銅絲繩已有資料選擇鋼效繩沒有錯，作為門機使用者按設計采購鋼絞繩也沒有錯，選成該現象的根本原因是國內對該類鋼絲繩阻旋轉性能研究不夠深
人，使鋼繩使用者和制造者往往將這一必然發生
事件當成偶發事件。Diega稱自定義代號SUPER3、SUPEIR 4、D1200 Z鋼絲繩為輕度抗旋轉（Slighuly rulation resistand）鋼絲端。SUPER3鋼繩如圖1所示；SUPEIR4鋼絲繩如圖2所示；D1200Z銅絲繩如路3所示。Python稱外層股8-l0根之2層毅結構、外層股l1~l3根之2層股結構、外層股超過l4根之3層股結構阻旋轉鋼繩阻旋轉特性依次為
Spin-Resistant、Rotation Resistat，Non-Retating（注：
Redaelli內海工市場提供外層股9根的阻旋轉銅絲繩，自定義代號Spin9K），CASAR稱圖2銅絲繩為半抗旋轉提升鋼綸端（Semi-cotatin-resistant boist mpe）且明確使用不能連接應力釋放器。從Diepa、CASAR、WRCA、BIRIDON、Verope 等企業資料看，與應力釋放器連接阻旋轉鋼絲繩外屋股數通常超過l5根，應是ISO17893：2004/Amd.l：
2010（E），Al023/Al023M所表述的Categary l留絲纜，即阻旋轉性能最優類別鋼絲繩。例5，交又捻股、平行撿股是結構特性不同兩類股，而藏含有交叉捻結構，又含有平行捻結構的復合結構膠是另外結
構特性膠。GB1102-1974《圓股鋼絞繩》中復合結構股鋼絲端雖然不多，但相應鋼繩性能被單列，在
后續CB8918-88《優質鋼繳端》、GB/T 8918-1996
《鋼絲類》、GB8918-2006《重要用途鋼絞繩》等標準中，GB1102中的375般及相應鋼級繩雖然繼續
存在，但標準并未將由該股組成的鋼絲繩在性能上單列，出現較多復合結構股鋼絲繩且性能被單列的
標準是GB/T20067-2006（相直徑銅絲繩》。RR-
W-410D：1984.RR-W-410E.：2002、RR-W-
410F：2007、RR-W-410G：2010、RR-W-4l0H：
2015（注：標準名稱 FEDERAL SPECIFICATION WIREROPEAND STRAND）始終存在大量復合結構股銅絲繩，且鋼絲繩規格并非僅烈于粗直徑，對鋼絲
繩性能要求也是單列，德國早期右粗直徑與普通直
徑混搭復合結構酸鋼繩系列標準，如DIN21254/
10-1991《起重鋼繩單層國股鋼繩結構品種6×
35），DIN21254/12-1991《起重鋼繩單層側膠鋼繩結構品種7×35）、DIN21254/14-1991（起重鋼繩單層瞧股鋼繩結構品種8×35），給出股結構l-5-5+
5/121-5-5+5/13.l-6-6+6/14、1-6-6+
6151-6-6+6/16.1-7-7+7/161-7-7+
7/18.1-8-8+8/18，I5Q/FDI5 17893：2008（E）
Steel wire upes-Voesbulary，dexiputice and clascifi-
caticn將復合結構股單列，是因為在該股中的平行捻結構、交又途結構對股結構性能影響不能取舍。如果只是簡單看到組股相鄰層鋼絲存在2種接觸狀態，則是對復合結構股本質認識不到位，要特別注意在平行
捻股或者理合平行松股中用組合芯代替單根鋼芯，雖然芯股鋼終與相鄰層鋼絲出現交又接觸，但這種操作并不增加組股鋼絲數、組股鋼絲層數，也不改變股結構屬性。例6，平行捻股組股不同位置鋼蛇在般中具有相同捻距不同捻角，交又捻股組股不同位置鋼綸在股中其有相同捻角不同撿距，這是相應股結構參數設計基本原期，對復合結構股，結構參數設計應遵循什么原則顯然值得研究，否則相關設計就右隨意性，由此引發的思考可延伸到合繩次數少于組端股層數
的多層股阻旋轉銷絲繩結構參數設計、如對12×7：
6×7-FC鋼絲繩，通常按照內外層繩論角相等確定
內外層纜捻距關系，而對如l6×7：6×7+6×7-6×
7-l×7鋼絲繩，內外層繩之間捻距（捻角）關系該如
何設計顯然值得研究。例7，I5Q/FDIS 17893：2000
（E.）關于復合結構膠結構規定只限于組股鋼絞總數、外層鋼絲數、組股鋼絲層數似乎不夠仔細，舉例給出股結構有2種形式：平行捻或者組合平行捻外單獨
工序捻制l層鋼線，如1-6-6+6/16股，平行熱或
者組合平行控外單獨工序捻制由2層鋼組成的平
行捻，如l-7-7+7-l4/20-20股。FEDERAL SPECIFICATION WIRE ROPE AND STRAND中符合I5017893分類原則的復合結構股還有其他多種形
式。考慮到在所有影響鋼絲纜性能因素中，結構影響最大，對鋼紋繩結構特性研究不仔細，會導致對其性能參數規定可能不合理：對有些結構鋼絲繩，標準規定的性能可能低了，面對有的則相反，這將不能反映相應結構鋼絲繩的真實性能。例8，為減少熱鍍鋅鋼絲拉按過程中鋅損，除設計好拉農模具孔現參數、選
擇好拉拔潤潛劑、制定好拉拔工藝與使用好拉發設備外，鍍層本身結構對拉拔中鋅棋也有非密重要影
響，故對熱鍍鋅裝層組織結構必須深入研究。再如，國內鋼絲繩資料關于鋅層對鋼絞防前效果似乎與鍍層獲得方式無關，即熱鍍鋅與電鍍鋅在憤層厚度相網情況下對鋼絲的防腐效果相同，但事突可能并非
如此：（1）螺威船級社不同版本Offbeee Standand DNV-05-E304規定單股鋼絲繩采用熱憤鋅鋼絲
生產（For spiral rupes the wire shall he bon dip enuied or equivalent after final druwing）。（2）fRedaclli明示其緩鋅海工鋼紋繩酮采用熱鍍鋅工藝生產（Sur-
aee finish:boa dip galvanied）。認識不到載鋅方法對鋼竣防演效果的影響，所供鍍鋅鋼絲繩可能會存在質量隱患（注：筆者接觸眼役尚不到期進口公稱直徑130mm海伴工程單股鋼絲繩，數層直徑約
6.50mm熱鍍鋅鋼絲已被海水腐蝕斷裂）。例9，關
注鋼絲繩阻旋轉性能，國內通常主要聚您在銅絲繩
結構而忽視其捻法。從BRIDON、Reoaell、Kiswie、USHAMARTIN等企業資料看，交互捻鋼絲到阻旋轉
性能優于同向捻（注：同向繪時可以使外層股與內層股鋼絲之間有相對小的接觸應力，這可能也是回外企業多層膠阻旋轉鋼絲繩推薦以同向捻居多的主要原因之一）。再如，言及多層股阻旋轉鋼紀繩捻
法，只針對外層繩，不同版本 FEDERALSPECIFICA.
TION WIRE ROPE AND STRAND始終規定交互然18×7鋼較繩內層繩為同內捻（注：RR-W-410H：
2015聯文：3.14.3.Type IV，atisselancous，elass 2，
18 hy 7 wdatice resistunt……The inner cope lager shall he lang ay，lefi lay，whrereus the outer rope lager shall be regpular lag，right lay…），這種從標準角度限定內層繩捻法并不多見，國內鋼繼繩工程技術人員可能對其深度思考者不多。筆者認為，做優做精鋼絲繩，對鋼絲繩制造基礎現論研究要深。
2.2專業構或認漢要全
國內銅絲繩生產企業接納高校畢業生通常要求
其所學專業為機械制造、金屬壓力加工和金屬材料
與熱處理等。然面，從銅絲繩生產涉及線材熱處理、線材表面清洗與潤滑余層處理、鋼紋表面鍍層處理、線材拉拔、鋼絲焊接、般繩潤滑、填包聚合物、捻股與
合繩、生產過程質量控制等工序看，上述專業只能視
為別絲繩生產不可或缺的主專業，對做優做精鋼絲
繩并不夠。例l，文款[3，4]之所以能成為國內鋼絲
繩企業技術人員進行鋼絲繩結構參數設計常用參考資料、國內絕大多數翻般繩企業技術人員閱讀國際
繩纜研究會（0IPEEC）學報《繩索科學與技術》（The Intermatieaul Joumal of Rope Science and Techndlogy）
與學習國外鋼絲端書篇“-感到吃力，一個重要原
因是本身數學知識儲備不夠。筆者注意到一個現
象，國內關于鋼絲繩研究相關文獻使用微分兒何的
作者主要集中在高校，如文獻[8-10]，一些高校碳
（博）士研究生學位論文涉及鋼絲攬時通常也涉及
微分幾何“一]，而在國內作者編著鋼絲繩書菌中則
是難見。日本《鋼絲繩子冊》（7r口A、：*y分）中采用微分幾何研究鋼絲繩章節由興國鋼
絲繩公司（KKK）人員執筆，顯示了該企業技術人員
深厚的數學功底。雖然更多的信息顯示。鋼絲繩深
度技術研究可能會涉及更多的學科，但微分幾何
總是不可或缺的工具，而其又屬相對編籌數學分支。例2，考慮到困絲（股）在股（鋼絲繩》中的空間曲線
是螺旋線，故采用空間幾何建模求解結構參數比采用平面幾何建核更符合實際。國內有企業引進空間
建核鋼繩結構參數設計軟件，而目前求解鋼絞纜
結構參數通常采用的是平面幾何建模-，筆
者雖然不能確定文獻[26]提到的Rope Design-Gui/Zhon軟件的建核方式，但據了解文獻[27]斷提
《鋼線繩結構參數設計軟件》依舊采用的是平面幾何建核。而無論求解鋼絲繩站構參數采用平面幾何
建模，還是采用空間幾何建校，最終都必須借助計算機編程。文獻[19]介細求解瓦林吞結構參數需要
求解4元4次方程，如果求解對象是組合平行撿結構，求解方程會更復雜，不借助計算機編程問題難解。從目前使用藏分幾何對鋼絲繩研究文獻看，也是離不開計算機編程，如求解二次螺旋鋼絲轉角周
期、曲率、燒率等。采用作圖法進行鋼絲繩結構參數
設計研究一，只是相關計算依靠軟件本身包含運
算程序。例3，雖然潤滑對鋼絞繩使用壽命具有非常重要影響，但目前關于鋼絲繩狗滑廟質量控制
還沒有統一技術標準，不網企業提侯潤滑油脂技術
參數、檢測項目、檢測方法、執行標準并不完全一致。
IS04346：1977 Sleel wire ropes for geeral purposes labericants hasie reopuinements 對潤滑油脂質量要求不夠詳細，對潤滑油脂質量控制指導意義不強。銅絲繩使用中狗滑油脂低溫時不龜裂、高溫時不流滴的終端質量要求并不總是能夠得到滿足，因為潤滑油脂質量問急而引起的鋼絲繩質量問題屢見不鮮，一個重要您因是鋼做繩生產金業缺乏油斷化工專業人才，對狗滯油脂供應商提供產品質量往往只能是育
從，等問題暴露往往為時已晚。例4，線材熱處理是
鋼紋繩生產不可或缺的重要工序，線材熱處理質量
對后續拉拔鋼質量具有遺傳性的重要影響，在珠光體型組織中找到特別適合制繩鋼生產最佳的索
氏體組織并因此研究線材熱處理工藝，既要評價拉拔所得鋼絲力學性能，又要事先對線材熱處理后的組織進行分析，將二者緊密結合并相互印證。鋁線紀生產和使用中出現新絞不可避免，對新絲原因進行分析以采取相應措施進行質量改進是常態化的技
術需求。從實踐看，無論是進行材料組織研究，還是進行斷線原因分析，既要有長期的經驗積累、必要的理化檢驗子段，但更需要相對專業的知識，如掃描電
鏡是研究材料失效，特別是進行斷口分析的重要于
段，但要發揮好其作用，從圖片背后獲得真正所需，沒
有相當的專業知識審定不行。筆者認為，做優做精鋼
絲繩，對鋼絲繩制造所需要的多專業認識要全。
2.3生產樓檢總結委身
從制造歷史看，最早鋼絲端是乎工鋼斂繩，只是
隨著科學技術進步。傳統乎工制繩工藝被機制工藝所
替代，但現代機朝鋼繩過程仍然保留著手工的袋
跡，因為現在的技術于段還不能完全實現鋼紋繩生產質量控制全程自動化，例1，為控制不松散輛絲繩在
合繩時使用預變形工藝，合理筷變形效是既要保證
股在繩中原有捻制狀態的相對固定，同時又要保證膠對到芯的緊密襲緊，而合理的豫變形參數很難通過理論計算給出。從筆者接觸北美，歐洲鋼絲繩設計制造
技術看，未見文款3，30]認為股預變形率達到100%
最為理想的說明，控制酬絲繩拆取股的螺旋高度與
鋼絲繩實際直徑比（Heliec Heigt）、股螺旋長度與鋼絲超實際論距比（Helix Length）雙指標以控制預變形效果的國外通用技術在回內鋼斂繩專業書漸中并未
出現，理論計算求不出良好預變形參數，例2，盡管標準并未對鋼絲繩捻剖緊密性給出量化控制指標，但鋼絲繩應泌制緊密是標準對鋼般繩捻制質量的通用性要求，影響鋼絲通控制緊密性又涉及多個因素，如合繩預變形參數，使用壓線模孔長度和鋼絲繩撿距間關系，捻制鋼織繩目標直徑和使用壓線瓦直徑間關系，合繩前股合理的控制應力狀態，合繩是否使用后變形（注：后變形有時也稱后嬌直）等，對這些因素的控制均不能通過理論癥模予以解決。例3，盡管目前國內鋼絲繩設計人員已認識到在同層膠（鋼般）間預置間隙對鋼紋繩壽命具有重要影響，并將間隙作為鋼絲繩結構參數設計必須滿足的約束條件，但間隙大小如何控制，包括采用絕對間隙還是相對間隙更合理，是采用平面間隙還是空間間隙，也是無法通過數學建核所能解決的，從實踐看，有的采用相對間隙，有的采用絕對間隙，有的采用空間間隙，有的采用平面間隙，這完全取決于個體對副絲繩使用實踐的總結，沒有統一的理論計算結果。例4，提高壓實股鋼絲繩破斷控力重要技術描鏡之一是提高壓實股金屬填充系數，對股捻距倍數、組膠群效間致、膠壓銘率的控制都需要基于鋼強度圾別、股結構.壓實方法等諸多因素，什么工藝條件下可獲得最大的金屬填充系數也是無法通過理論建校所能解決。例5，將鋼絲捻制成毅，將股捻剖成繩，如果將捻股與搶端單獨考慮，則股捻距與繩捻距自然獨立，但事實并非如此，面股.繩熱距間合理的匹配關系需要的是實我面不是理論計算，股、繩捻距設計并不只是單純考慮其捻制過程中的鋼他性能損失、生產效率等那樣簡單，例6，對獨立繩芯鋼絞繩，鋼芯設計并不僅限于其直徑和捻法、捻向，只考慮繩芯直徑的繩芯設計是很不嚴謹的設計。為減少鋼絲繩使用中繩芯早期斷絲，鋼芯結構與參數設計其實并不簡單“2，應與外屋繩結構與結構參數設計聯動，文獻[5]“不同于纖維芯鋼絲繩，鋼芯鋼繩特別是通常的獨立鋼絲繩芯（IWHC）及副絲股芯（WSC）鋼我繩不應有大的股間隙。設計獨立鋼繩芯時，應考慮到繩芯及繩膠的鋼絲會以復雜的方式組合“表述值得關注。例7，I508369-1986《粗直徑鋼紋繩），BS302/P7-1989《多股鋼繩一般用途粗直徑鋼絲繩技術條件》、EV12385-4：2002《鋼絲繩-
安全第四部分：一般用途多股鋼絲繩》給出粗直徑鋼絲繩最小破斷拉力計算公式在形式上與普通直徑時顯著不同，出現該現象，肯定是實踐的結果而不是理論推斷。例8，股、繩捻制必然導致鋼絲性能損失，目前資料顯示，對強度級別≤1960MPa副紋繩，捻制根失系數相同，但超過該級別，按制損失系數會增加。如IS010425-2003《石渝天然氣工業用鋼絲繩-最低要求和驗收條件》給出35（W）×7類、強度級別≤19%0MPa鋼線繩最小破斷拉力系數0.360，面當強度級別為2160MPa時系數則為
0.350，Diepa資料給出不同結構鋼紋繩也右相同的規律顯示，這也是從實踐所得而不是理論計算。例9，在鍋絲繩中增加聚合物可以更好保持膠間隙、提高鋼絲繩抗沖擊性能、減小銅絲繩在使用中的振動，降低潤滑油脂的流失速度……但在眾多的聚合物中，找到適合鋼絲繩制造和滿足實際使用的聚合物并不容易，Dicpa也是經過多年實踐才將其認為合適的聚合物固定下來。聚合物合理配方和使用工藝一定是來自對鋼絲繩生產實際與使用結果的總結面不是理論計算。例10，從鋼絲標準看，相網規格、強度級別熱鍍鋅絲的彎曲性能、扭轉性能與光面鋼絲、先鍍后拉鋼絨存在顯著差異，但從絕大多效標準看，因為鋼絲表面狀態導致鋼絲扭轉性能、彎曲性能存在是著差異似乎并不影響鋼絲繩最小破斷拉力，面從不同版本A1023/A1023M和不同版本FEDER AL.SPECIFICATION WIRE ROPE AND STRAND看。
情況并非如此，標準相關數據的給出也應基于對實踐總結而不是理論計算。例l1，由于在組繩同層股、組股同層鋼絲間設計有問隙，故合繩過程必然存在直徑壓縮。如對獨立繩芯鋼繪繩，捻制鋼絲繩直徑并不等于繩芯直徑和2倍外股直徑的代數
和日，不同結構鋼絲繩、不同企業生產鋼綸繩合適的直徑壓溶系數，需要每個鋼紋繩制造企業通過實成不斷積累，面沒有理論計算定值。筆者認為，做優做精鋼絲繩，對生產過程中的經驗總結要勤。
2.4制造找藝傳承委續
我國銅絲繩制造歷史不僅明顯晚于歐洲，甚至不如目本，更沒有百年企業，但具有半個多世紀鋼絲繩生產歷史的確實不少。在鋼絲繩制造企業數量世界第一、鋼繩產能規校世界第一、落地銅絲繩產量世界第一的大體量背后，鮮見技術能力可并肩業界強者的企業，國內企業耳熟能詳的國外強者不少，而能被圍外所認可的國內企業卻不多。筆者認為產生該現象的重要原因之一是國內企業在鋼線繩制造技藝傳承上連續性不夠。一個不可否認的現象是，當某個參加工作不久技術人員在工作上取得一些成績就可能轉向管理崗位，而這些對鋼絲纜制造技術雖懂而又不精的技術人員一旦轉崗，其對技術的關注度就會顯著降紙，新進崗人員又會從頭開始。另外，從實際情況看，企業技術人員相對管理人員因為產品質量問題而被問責的概率相對要大，在客觀上也促使相當多技術人員想方設法轉向管理崗位，難以靜心從事技術工
作，個人技術能力增長緩慢，這種不利于持續夯實技術基礎的環境也常后著企業鋼絲繩生產技術進步的
步伐。企業應在創新技術管理模式、激發技術人員內生動力、營造熱愛技術工作氛圍上想方法、下功夫，使企業技術工作一代接著一代干，后人在前人的基礎上持續干，人人在良好氛困下奮力干。筆者認為，做優做精鋼絲繩，一定要做好對制造技藝的持續傳承。
2.5應網實際聯系要緊
制造鋼絲繩的目的是使用鋼絲繩，故評價鋼紋
繩質量優劣的標尺只能是其使用效果，許多問題的
解只能來自實際，例1，如對炎經滯輪（卷商）的運動銅絲繩，既要求其耐損，又要求其耐彎曲疲勞。不考慮鋼絲繩論法，前者組股外層鋼絲直徑大有利，后者正好相反，但這只是對組繩股外層鋼直徑與
鋼絲繩耐考曲疲勞性能、耐磨損性能間關系的定性
描述，HAVESSUPPLY給出鋼經直徑與鋼絲絢耐蹄損性能關系如圖4所示。鋼絲數與銅絲端疲勞性能
關系如圖5所示。BRIDON用X-dun器給出鋼絲繩耐席損性能與彎曲疲勞關系如6所示，USHAMAR TIN也有類似描述。后二者雖然均提及鋼絲繩結構，但仍然是定性描述。理論上無法給出什么樣結構鋼絲超既耐部損又耐疲勞，相對合理的結構只能
通過實踐確認，例2，在6×l9類鋼絲繩中，API RECOMMENDED PRACTICE 9B-Applicatice，Care，and Uie of Wie Rope fur Oilfield Service 和國內外不同企業推薦常用規格石油鉆井鋼絲繩股普遍站構為
1-9-9，面國內媒炭皮著運輸牽引鋼線繩股普遍使用結構是l-5-5+5-10.l-6-6+6-l2，這是總結實踐后的選擇面非事先預知。例3、增加組繩
鋼絲數可增加鋼絞端柔軟性，但增加組繩鋼線數，一個途徑是增加組股鋼絲數，另一個途徑是增加組繩
般數，那么，是組繩股數少而組股鋼絲多的鋼絲繩柔軟，還是組繩膠數多而組股鋼絲教少的鋼絲繩柔軟，理論上很難給出準確答案。正如普遍認為8股鋼袋
繩有好的使用性能，但在不同版本的A1023/A1023M中包括美國企業中出現了不少7股鋼較繩，Reclaeli還有不少并不多見的9股鋼紋繩，這也是來自各自
的實踐總結。例4，對粗直徑單膠鋼綻繩，組繩鋼絲層數感多，組繩鋼絲直徑越小，其制造難度相對要
低，但對海洋工程長久系泊單股副絲繩，帶來的問題是鍍鋅鋼絲耐荷蝕能力會降低，也即針對此用途鋼
絲繩，好干的未必好用，鋼絲繩合理的站構只能通過實踐來確認。例5，從提高鋼繩結構穩定性角度
看，交互熱優于同向捻，但交互捻鋼紋繩耐席損性能
不如同向捻，當同時考慮鋼絲繩結構穩定性與耐蹄損性能時，銅絲繩相對合理的捻法也只能通過實踐確定，很少使用的混合捻也許是一種試圖在交互捻與同向捻之間找到相對平衡的一種捻法嘗試，盡管這種鋼繩生產使用少見。例6，相對平行捻股，采用多工序捻膠可以降紙租直徑鋼絲繩生產技術難度并增加鋼絲繩柔軟性，帶來的問燃是鋼線繩最小破
斷拉力的相對降低，而為了使翻紋繩設備輕型化，多
工序按股就不是租直徑鋼紋繩股結構的合理選現。如降洋工程單層股鋼繩股通常為平行捻股和壓實
股。例7，對相同結構、規格、秘法的索道鋼絲繩，因
為鋼她繩股捻制參數不同，使用效果存在很大差別，面這種差別并不能事先預知，生產該用途鋼綻端，研
究使用工況是進行工藝設計前必須溫習的功課。例
8.35（W）×7類、23×7類鋼絲到阻旋轉性能相當，前者柔軟性好、后者杭沖擊能力強，用于起重機、旋
挖鉆機根難確定哪種結構更好。從目前市場看，二者似乎學分秋色。基于目前還不能從理論上給出針
對具體工況條件下，什么結構、撿法、工藝參數鋼絲纜最優。筆者認為，微優做精鋼絲繩，對使用實際的
聯系一定要做緊。
Abrasion Resistance ICAAIS wo pmurorel INTsS ah awlera圖4鋼經直徑與鋼絲姚附酶損性能
Flg.4Wire dametor and wiro rope abeasicn roststarce Fatigue Resistance CATOCAUsL wpFwww
..IMCREAs疑s|
n are ero圖5鋼絲較與鋼絲頻附疲勞性能
Fig.5 Wre nurbor and wre sope tatgyue rosistance
2.6向他人學習態度委謙
我國鋼經繩制造企業個體技術水平與行業整體
水平相對業界強者依然不高，絕大多數企業技術選步速度不快、技術創新能力不強。如果不是個別企業引
進國外先進的鋼繩設計制造技術，筆者認為在相當長的時期內，因為缺少先進的設計理念與方法，國內鋼袋繩設計制造技術水平難有大的提高，例1，國內鍋絲端相關書精中并沒有特別強調鋼絲繩結構參數設計時必須引入間隙約束條件，在設計階段真正高度重視間隙在國內可能不超過20年，例2，對多層膠阻旋轉翻線繩，按照不松散捻制在我國技術標準中持續了數十年，而醫02/Pl-1987《多股鋼絲繩通用技術條件》卻明確規定該鋼絲繩生產過程不預變形，這意味著該鋼絲繩是松散鋼絲繩，國內曾有鋼繩企業就此規定原因向國外企業求證。我國標準對多層股阻旋轉鋼絲端不要求必須不松散僅始于2006年后標準。例3，國內副絲繩書籍中甚至產品標準中，多工序交又捻股是等直徑鋼線股之意長期存在，受此影響導致用1-6/12/18膠、1-6/12/18/24般捻線跳線現象長期存在。其實，愿要保證組股不同層副絲捻角相等，同時又要保證組股不同層鋼絲直輕相等和不同層鋼絲在捻制狀態下幾何位置排列正常，實際上不存在同時滿足這些條件的理論解，從IE017893看，多工序交又捻股未必是等直徑鋼絲股，從標準對股結構看，有的結構根本不可能是等直徑膠。取組股不同層鋼紋等直徑只有針對組股相鄰層鋼絲相差6根時的一種簡約設計，例4，I5O8369-1986.Bs300/7-
I989、EN123854：2002粗直徑鋼絲劍沒有級別、繩芯為金屬芯和最小破斷拉力計算公式與普通直徑明顯不同的公開技術成果在我國剖定技術標準時并沒有被采用（注：IS010#25-2008所涉及粗直輕銅纜也沒有級別，繩芯也為金屬芯），再加上屬內大噸位鋼絲繩破斷拉力試驗機曾經長期短缺，也使筆者對我國標準給出粗直徑鋼繩性能指標的安全性心存疑慮。
如CB/T20067-20067規定6×61類、纖維芯、公稱直徑10gmm、1960MPa級鋼然繩最小破斷拉力7540kN，而RR-W-410E-2002表20（表2l）給出種類I、一般用途、類型5、6×6l、優質鉛淬火高強度鋼、充面、公稱蘊徑120.65mm，纖維芯（鋼絲股芯或獨立鋼絲繩繩芯）鋼絲繩最小破新拉力為7066.28
kN（759l.36kN）（注：鋼觸繩股為平行捻戳），EN12385-4：2002給出公稱直徑112mm銅芯鋼線繩最小破斷拉力為7500kN。通過對比，GB/T20067對相應鋼紋繩最小破新拉力規定是否合理顯然值得商植。
對BRIDOV、Redei.USHAMARTIN.KISWIRE、DSR等企業粗直徑與普通直徑混搭海工鋼繩性能參數研究值得關注[”。例5，纖維股芯三角股翻線繩在我國出現已超過半個世紀，且一直存在于不同時期產品標準。該鋼絲繩生產工藝與全鋼絲三角般鋼絲繩生產工藝存在顯著差異。如果說我國對鋼絲繩結構有貢獻，這可帶典型代表之一，但在國外企業及產品標準中并沒有這種三角股鋼忽繩的現象值得深思。例6，平行捻股的結構特點是固定的，三角膠為多工序交叉捻股是客觀的，我國副線繩標準長期有“線接觸三角股”，該股外層鋼紋.次外層鋼紀依次為15根、l2根，這里的“線接觸”發生在該2層鋼線之間，由于撿股時2層鋼竣在股中的捻距并不相等，故“線接觸三角股“稱謂的合理性、規范性需要研究。例7，“面接觸銅紀到”稱謂在我國鋼絲繩資料中長期存在，還曾有過產品標準，如GB/T 16269-1996、YB/
T5359-2006（注：準確的稱謂應該是面接觸膠鋼絲線）。其實“面接觸膠”并非標準術語，實踐中不僅組股相鄰層鋼面接觸無法衡量，且組股鋼絲層數越多，組股相鄰層銅線全品實現面接觸感困難。lsO/
FDIS 17893：2003（E）已明確壓實股是標準術語。
壓實股體現的是股生產過程有直輕減小的經歷而并不強調膠中相鄰層鋼線的接觸狀態是否達到面接觸，面接觸股表述的是組股相鄰層鋼然接觸狀態必緩是面接觸而并不在乎這種接觸狀態的獲得方式，事實上前者更符合生產實際，國外生產壓實股鋼線線歷史要早于國內，但我國并未對其深究就隨意使用了“面接觸”這一既不規范又不符合實際的術語，且長期延續。在我國鋼絲繩資料，包括技術標準，一些問題長期存在，個人認為相關從意人員應持續學習，尤其應重視學習別人的研究成果。面對強者、面對與他人在產品制造技術研究深度上存在差異，國內技術人員要看到自身能力之不足。做優做精鋼綸繩，要學會當學生，對待他人的學習態度要謙。
3結語
鋼絲繩從制造歷史看是傳統產業，但對國內金屬制品行業而言需要解決的技術問題依然很多，有的問題體現在技術層面，有的問題體現在實踐層面，有的問題體現在管理層面。面對實現世界金屬制品強國目標的剛性需求，必須扣深扣細、補齊短板。國內鋼紋繩企業工程技術人員一定要認識到鋼峻繩制造是細活.難活，能做鋼繩和能真正做好鋼繩存在顯著差距，知道鋼紀繩和能真正認識鋼絞繩是不同的層次。筆者根據數十年技術工作經歷，結合參與企最引進國外鋼絲繩設計技術與日常對國外資料學習，綜合分析認為，對畫內鋼紋繩制造者而言，欲做優做精鋼絲繩，只有持續深入、不斷堅持，才能逐漸厚植企業技術之基，才能在技術進步的路上持續前進、最終形成經得起理論推敲和使用實踐檢驗的特色產品與技術。
